Fiz_metod_isledov_metal_i_splav - Стор 16

Оскільки для будь-якої фази ∆ M si ( T 3 ) = 100 P i M si ( T 3 ) , то, знаючи ходимо

P i = 100 ∆ M si ((T 3)), %.

Практичне застосування методу екстраполяції кривих ∆ M si (T)

часто утруднено тим, що невідома намагніченість насичення фаз, що містяться в сплаві, або невідомо, чи є сплавом неферомагнітні фази (або фаза).

Необхідно враховувати можливість зміни хімічного складу фаз під час нагрівання. Для запобігання цьому побудова кривої M s 0 ( T )

слід проводити якнайшвидше (але не на шкоду точності вимірювання температури) як при нагріванні, так і при охолодженні. Необоротність кривої вкаже зміну фазового складу зразка чи хімічного складу фаз, що відбулося під час побудови залежності M s 0 ( T ) .

Метод еталона застосовний для сплавів, що складаються лише з двох феромагнітних фаз. Нехай, наприклад, сплав складається з α - і β

точками Кюрі θ і θ . Температурна залежність намагніченості на-

знайдення сплаву відома (рис. 6.70). Для проведення фазового аналізу необхідно виготовити еталон,

що повністю складається з фази, аналогічної фазі зразка з вищою точкою Кюрі, тобто в даному випадку з β Розміри зразка

і зразка мають бути однакові.

повинен мати такий самий хімічний

склад і ту ж температуру Кюрі,

як і β зразка.

Мал. 6.70. Температурні залежності

Побудувавши експериментально кри-

і M s е (T) при деякій

( М s o ) та еталона ( M s е )

температурі T 1 відповідає умові θ α T θ β маємо (див. рис. 6.70)

де M s β (T 1) = M s е (T 1). Отже,

6.8.3. Часткові випадки фазового магнітного аналізу

Визначення кількості карбідів у відпаленій сталі

Стосовно вуглецевої сталі це завдання легко вирішується методом еталона. Еталонний зразок має бути виготовлений з фериту, тобто з технічного заліза. При температурі Т вище точки Кюрі цементиту (211 ° С) аналогічно співвідношенню (6.95)

і, отже, P = 100 − P ф .

Нагрівання для побудови температурних залежностей намагніченості насичення зразка і еталона необхідно проводити до температури, що перевищує 770 °С, щоб переконатися в збігу точок Кюрі еталона і фериту зразка. Їхня відмінність буде свідчити про неоднаковому вмісті кремнію і марганцю у ферриті зразка та в еталоні, що призведе до похибки, обумовленої впливом цих елементів на намагніченість насичення.

У науковій літературі неодноразово наводилися різні формули для розрахунку намагніченості насичення легованого α за його хімічним складом, що ґрунтуються на припущенні про справедливість принципу адитивності. Експериментальна практика показала, що при багатокомпонентному легуванні та підвищених концентраціях елементів принцип адитивності в більшості випадків не виконується. Отже, використання розрахункових значень M s ф для легованої

сталі можуть призвести до похибки, величину якої важко оцінити.

Визначення кількості залишкового аустеніту в загартованій сталі

P = 100 M s м − M s .

після обробки холодом у рідкому азоті при °С у легованих сталях може зберігатися деяка кількість залишкового аустеніту. Використання такого зразка як зразок призведе до тим більшої похибки визначення кількості залишкового аустеніту, чим менше його в досліджуваному зразку і чим більше – в еталоні.

Знайдене значенняM s м дозволяє користуватися співвідношенням (6.98) для

6.8.4. Дослідження процесів відпустки загартованої сталі методами фазового магнітного аналізу

Найбільш значні зміни фазового складу та намагніченості при відпустці відбуваються у високовуглецевих сталях. Невелике зниження намагніченості стали У10, загартованої з γ, що відбувається

---