Виступи станини; б - за допомогою

Н-подібної подушки

- деформація нижніх припливів, яка визначається за формулою (8.39).

У разі встановлення середнього валка з використанням нижнього припливу та Н-подібної подушки (див. рис. 8.2,б), при прокатці у верхньому горизонті, деформація станини визначається рівнянням (8.40), а при прокатці в нижньому горизонті за рівнянням

. (8.41)

У цьому рівнянні + - пружна деформація нижньої поперечки станини, що визначається за формулою (8.34); - подовження стійок, що розраховується за формулою (8.27) або (8.30); - пружне стискування стійок Н-подібної подушки, що розраховується за законом Гука

, (8.42)

деh іF - відповідно висота та площа поперечного перерізу стійки подушки, аЕ - модуль пружності матеріалу подушки; - деформація стяжних болтів або кріпильних клинів кришки, що розраховується відповідно за формулою (8.36) або (8.37).

Пружна деформація допоміжних деталей кліті

Пружна деформація (зазвичай стиснення) допоміжних деталей робочої кліті, таких як прокладки, кріпильні клини, запобіжні уст-

ройства та подібних до них, визначається за формулою:

(8.43)

деР - зусилля, яке сприймається деталлю;Н іF - відповідно висота та площа поперечного перерізу деталі;Е - модуль пружності матеріалу деталі.

Приклад розрахунку коефіцієнта жорсткості кліті

Потрібно визначити коефіцієнт жорсткості робочої кліті кварто 1700 тонколистового стану холодної прокатки. Конструкція та розміри кліті представлені в монографії [2] на рис. III-40 та наводяться нижче при розрахунку окремих вузлів. Зусилля прокатки дорівнює 20 МН.

1.Розрахуємо пружну деформацію опорних валків. Валки мають розміри, показані на рис. 8.3.Матеріал опорних і робочих валків сталь марки 9Х2МФ, модуль пружності приймемоЕ=2.15×10 5 МПа, модуль зсуву -G=0.79 10 5 МПа[9].

Мал. 8.3. Конструкція та розміри валкового вузла робочої кліті 1700

Складові прогину опорного валка розраховуємо за формулами (8.4) та (8.5):

0.47×10 -3 м,

0.23×10 -3 м.

Розрахуємо наведений радіус опорного та робочого валків при радіусі опорного валка м та радіусі робочого валка м:

м.

Оскільки валки виготовлені з одного матеріалу, наведений модуль пружності дорівнюватиме .

Розрахуємо пружне сплющування валків на контакті опорного та робочого валків за формулою (8.6) приL0=1.7 м:

0.36×10 -3 м.

Таким чином загальна деформація валків відповідно до виразу (8.3), складе

2.12 10 -3 м.

2. Розрахуємо пружну деформацію подушок. Величину деформації подушки опорного валка з литої сталі з розмірами, показаними на рис. 8.3, визначаємо за формулою (8.11) приЕ=2.0×105 МПа:

м.

Одночасна деформація двох подушок дорівнюватиме

м.

3. Розрахуємо пружну деформацію підшипників опорних валків. На стані застосовано чотирирядні роликові підшипники з конічними роликами (див. рис. 8.3). Діаметр роликів підшипників опорних валків =110 мм, кількість роликів в одному ряду -24. За формулою (8.15), деформація підшипника складе

0.040×10 -3 м.

Сумарна деформація двох підшипників дорівнюватиме

0.040×10 -3 =0.080×10 -3 м.

4. Розрахуємо пружну деформаціюелементів натискного пристрою. Його конструкція та необхідні для розрахунку розміри показані на рис. 8.4. Натискна гайка виготовлена ​​з бронзи марки БРАЖ 9-4, для якої модуль пружності =1.15×10 5 МПа [4]. Величину пружної деформації гайки розрахуємо за формулою (8.21): = 0.231×10 -3м. Деформацію гвинта розраховуємо за формулою (8.22), прийнявши модуль пружності =2.15×10 5 МПа:м.

Мал. 8.4. До розрахунку деформації

---